Акция: Купить котел, насос, конвектор, теплый пол, водонагреватель, радиатор, кондиционер со СКИДКОЙ 5%
Теплогенераторные модули, отопление, Аргус-сервис
Teplocom Car Logo
Интернет-магазин Скидка 5% + Промышленное Доставка и оплата Статьи Модульные котельные Купить в кредит Дропшиппинг О нас
Киев: (044) 362-4000, (067) 472-0377
 Статья детально

"Совершенствование теории регулирования автоматизированых систем обеспечения микроклимата", ("Данфосс INFO", №1-2.2009)




Статья из раздела: Статьи про оборудование: DANFOSS
Перейти к описанию торговой марки DANFOSS (ДАНФОСС)


Проведены экспериментальные исследования, подтверждающие постоянство расходной характеристики клапана (полного авторитета клапана) при параллельной работе других клапанов и при изменении скорости вращения насоса. Рассмотрена неполнота отражения авторитета клапана, определяемого через потери давления, физической сути происходящих гидравлических процессов в системах обеспечения микроклимата. Приведены подходы по изменению определения авторитетов клапана − через сопротивление регулирующего отверстия клапана, клапана и регулируемого участка.

Идеальный процесс регулирования теплообменного прибора
(радиатор, калорифер, фанкойл…) заключается в адекватной реакции регулирующего (контролирующего) клапана на возмущающее воздействие (отклонение температуры теплоносителя или температуры воздуха) и изменении теплового потока прибора пропорционально этому воздействию. Обеспечение такого процесса осуществляют совмещением характеристики теплообменного прибора (зависимость теплового потока от расхода теплоносителя) и расходной характеристики клапана. На практике зачастую этим основным требованием проектирования автоматизированных систем обеспечения микроклимата (отопления, охлаждения, теплоснабжения…) пренебрегают, не проверяя искривление расходной характеристики клапана и, тем более, не совмещая ее с искривлением характеристики прибора. Следствие − существенное искривление расходной характеристики клапана в реальной системе до двухпозиционной. Результат − занижение энергоэффективности регулирования, сложность наладки системы, уменьшение срока службы клапана.
Некоторого устранения указанных недостатков достигают обеспечением приемлемого искривления расходной характеристики клапана. Для этого выполняют требования по необходимому авторитету клапана (коэффициент искажения идеальной характеристики клапана, либо коэффициент управления, либо отношение потерь давления на клапане к потерям давления на регулируемом участке или у некоторых производителей − на теплообменном приборе) [1; 2; 3]. Такой подход − традиционен. Однако он весьма далек от происходящего процесса регулирования. В результате теоретических, экспериментальных и практических исследований было подтверждено, что традиционное определение авторитета не соответствует реальному искривлению расходной характеристики клапана, установленного в системе [4]. Причина − существенное влияние на это искривление конструктивных особенностей клапана, определяемых его базовым авторитетом, которое ранее не принималось во внимание.
Результатом развития теории регулирования стало подтверждение того, что реальная расходная характеристика клапана в системе определяется произведением базового авторитета клапана на его внешний авторитет. Однако, этот подход еще весьма нов и при всем своем соответствии гидравлическим процессам пока не нашел широкого распространения. Причиной тому является необходимость определения нового параметра клапана − базового авторитета, что требует дополнительных расчетных усилий. Для практики был найден более простой выход для реализации этой необходимости: к рекомендациям о соблюдении высокого авторитета терморегулятора (выше 0,5) добавлены рекомендации о применении высоких значений его настроек (выше примерно средних значений). Этим улучшается базовый авторитет терморегулятора, вызываемый сопротивлением дросселя, т. е. уменьшается искривление его расходной характеристики [5].
Еще одна из существенных особенностей определения авторитетов по современной теории − необходимость оперирования такими характеристиками клапана, которые не являются задействованными в традиционном гидравлическом расчете. Так, для определения авторитета необходимо знать потери давления на полностью открытом клапане или, соответственно, − максимальный расход на полностью открытом клапане. Однако эти параметры известны лишь при подборе нормально открытого клапана, например, − регулятора теплового потока или регулятора температуры при проектировании теплового пункта. В то время, как для терморегулятора системы отопления всегда расчетным является промежуточное положение штока (при зоне пропорциональности 2K − открытие терморегулятора примерно на 1/3 [6]), и для ручного балансировочного вентиля в подавляющем большинстве случаев также расчетным является промежуточное положение штока, соответствующее настройке вентиля. Учет этих особенностей осуществляется уравнениями перехода гидравлических параметров от максимального открытого положения штока клапана до его расчетного положения [5]. И вновь усложнение традиционного гидравлического расчета. Но без привлечения этих уравнений происходит некорректное применение на практике понятий: «авторитет терморегулятора» и «авторитет ручного балансировочного вентиля».
В том числе − и в компьютерных программах. Другими словами − гидравлические расчеты и компьютерные программы не только отстали от современных подходов теории регулирования, но и не соответствуют традиционному определению авторитета.
"Совершенствование теории регулирования автоматизированых систем обеспечения микроклимата", ("Данфосс INFO", №1-2.2009) (1)
где:
ΔPvs – потери давления полностью открытого клапана (вентиля), Па;
ΔP – потери давления на регулируемом участке, Па,

А верен ли традиционный подход определения авторитета клапана через потери давления, особенно в системе, где происходит взаимовлияние клапанов и изменяется располагаемое давление регулируемого участка? По крайне мере, традиционное уравнение внешнего авторитета a − не дает однозначного ответа. Из уравнения следует: при изменении числителя (например, во время закрывания одного из клапанов регулируемого участка и возникновении перетока теплоносителя к другим клапанам, т. е. возрастании потерь давления на них), должны изменяться авторитеты клапана; при изменении знаменателя (например, от переключения насоса с одной ступени на другую) также должны поменяться авторитеты клапанов. Другими словами − авторитет клапана в системе с переменным гидравлическим режимом является переменным. Исходя из таких суждений, в работе [3] сделан аналогичный теоретический вывод: авторитет клапана изменяется при переключении ступеней насоса.
Для проверки правильности вышеприведенных выводов о непостоянстве авторитета, а также изучения поведения авторитетов при взаимовлиянии нескольких клапанов и изменении скорости вращения насоса проведены экспериментальные исследования. Исследования осуществлены на гидравлическом стенде «Системы обеспечения микроклимата» [7]. Объект исследования − клапаны двухтрубной системы. Система двухтрубная с тремя ручными балансировочными вентилями компании «Данфосс» − MSV-C dy = 15 мм с диапазоном настройки n (полное количество оборотов штока) от 0 до 8. В циркуляционном кольце каждого вентиля установлен ротаметр. Количество циркуляционных колец − три с разной удаленностью от насоса. Насос со ступенчатым регулированием TOP-S 25/10 фирмы WILO. У насоса (между выходом и входом) установлена перемычка с перепускным клапаном AVDO компании «Данфосс» и шаровым краном.

Исследование 1

Задача исследования: определить взаимовлияние параллельно несинхронно работающих клапанов на их полные внешние авторитеты.
Гидравлическое состояние стенда: шаровой кран на перемычке у насоса открыт; AVDO настроен на 30 кПа; регулируемый участок ручного балансировочного вентиля − вся система от и до точки присоединения перемычки у насоса.
Ход исследования: попеременное закрывание вентилей MSV-C и построение их расходных характеристик.
Расходная характеристика первого (ближайшего к насосу) вентиля при изменении состояния («открыто-закрыто») остальных вентилей системы
Рис. 1. Расходная характеристика первого (ближайшего к насосу) вентиля при изменении состояния («открыто-закрыто») остальных вентилей системы

Результат исследования: получены расходные характеристики каждого из трех вентилей MSV-C: при открытых остальных двух (опыт А), при одном, из остальных двух, закрытом (опыт Б) и при остальных обоих закрытых (опыт В). Закономерности изменения расходных характеристик всех вентилей гидравлически подобны.
Расходные характеристики ближнего к насосу вентиля, как наиболее восприимчивого к изменению гидравлических характеристик системы, показаны на рис. 1 в абсолютных значениях параметров.
В результате исследования вентиля установлено, что при закрывании одного или двух остальных вентилей системы на нем увеличивается расход, т. е. происходит так называемый «переток теплоносителя» от закрываемого вентиля к открытым. Переток теплоносителя к первому вентилю (ближнему к насосу) привел к увеличению расхода в нем от начального значения 4,8 л/мин (опыт А) до 5,7 л/мин (опыт Б); на втором вентиле в этом случае расход изменился с 4,2 до 5,5 л/мин и до 7,0 л/мин (опыт В). Расходная характеристика вентиля для каждого из опытов, как видно из рис. 1, не изменяет своей формы, а лишь растягивается вдоль оси ординат вследствие возникающего перетока теплоносителя.
Для подтверждения данного утверждения расходные характеристики с рис. 1 перенесены на рис. 2 с применением перехода от абсолютных к относительным значениям расхода по оси ординат. При этом выявлено полное совпадение формы (искривления) расходных характеристик вентиля в различных опытах. Поскольку форма расходной характеристики вентиля соответствует его полному внешнему авторитету a+, то из этого следует, что полный авторитет вентиля остается неизменным в различных опытах. К тому же, поскольку гидравлические процессы в вентилях и терморегуляторах идентичны, то из этого следует, что работа терморегуляторов в системе
Расходная характеристика вентиля при работе других вентилей системы
Рис. 2. Расходная характеристика вентиля при работе других вентилей системы

Искривление рабочей расходной характеристики исследуемого вентиля соответствует a+ ≈ 0,003. Оно существенно отличается от идеального (a+ = 1) искривления логарифмической (равнопроцентной) расходной характеристики. Столь значительное отличие характеристик вызвано влиянием всего лишь нескольких метров циркуляционного кольца гидравлического стенда и конструктивных особенностей вентиля. В реальной системе с циркуляционными кольцами длиной в сотни метров рабочая расходная характеристика будет еще более выпуклой.
Вывод. Полный внешний авторитет клапана (искривление расходной характеристики) остается постоянным при работе других клапанов в системе.

Исследование 2

Задача исследования:определить влияние скорости вращения насоса на полный внешний авторитет клапана.
Гидравлическое состояние стенда: шаровой кран на перемычке у насоса закрыт; регулируемый участок ручного балансировочного вентиля − вся система от и до точки присоединения насоса.
Ход исследования: закрывание вентиля MSV-C и построение его расходной характеристики при изменении скорости вращения насоса путем его ступенчатого переключения.
Результат исследования: получены расходные характеристики вентиля MSV-C для каждой из трех ступеней насоса: при скорости вращения насоса N1 (опыт I), при скорости вращения насоса N2 (опыт II) и при скорости вращения насоса N3 (опыт III). Результаты представлены на рис. 3. Из данного эксперимента следует, что форма расходной характеристики вентиля остается постоянной при изменении скорости насоса и лишь растягивается вдоль оси ординат. Это вызвано увеличением расхода теплоносителя при возрастании напора, соответствующего скорости насоса.
Расходная характеристика вентиля при ступенчатом переключении скорости вращения насоса
Рис. 3. Расходная характеристика вентиля при ступенчатом переключении скорости вращения насоса

Для подтверждения данного утверждения расходные характеристики с рис. 3 перенесены на рис. 4 с применением перехода от абсолютных к относительным значениям расхода по оси ординат. При этом выявлено полное совпадение формы (искривления) расходных характеристик вентиля в различных опытах.
Расходная характеристика вентиля при ступенчатом изменении скорости вращения насоса: 1 − экспериментальные данные; 2 − теоретические данные [3]
Рис. 4. Расходная характеристика вентиля при ступенчатом изменении скорости вращения насоса: 1 − экспериментальные данные; 2 − теоретические данные [3]

В дополнение к экспериментальным данным на рис. 4 показана теоретическая кривая − 2, полученная в работе [3]. Эта кривая построена путем скачкообразного перехода от одной расходной характеристики клапана, характеризуемой полным внешним авторитетом a1+, к второй с авторитетом a2+ и к третьей с авторитетом a3+ при соответствующем ступенчатом переключении скорости вращения насоса от N1 к N2 и к N3. При сопоставлении вида экспериментальной кривой 1 с теоретической кривой 2 видно их полное несовпадение.
Вывод. Полный внешний авторитет клапана (искривление расходной характеристики) остается постоянным при изменении скорости вращения насоса.
Из проведенных исследований следует, что уравнение (1) не раскрывает полного физического смысла происходящих гидравлических процессов в системе, хотя математически им соответствует. Другими словами − в уравнении фигурируют переменные параметры − потери давления, в то время как полный внешний авторитет клапана, включающий в себя традиционное понятие внешнего авторитета, остается постоянным в системе с переменными гидравлическими параметрами. Следовательно, авторитеты также необходимо определять постоянными, а не переменными характеристиками клапанов. При этом математически эти определения − через переменные либо постоянные параметры − должны быть идентичны.
Постоянными характеристиками клапана могут быть только параметры, отражающие его сопротивление, например, − коэффициент местного сопротивления, характеристика сопротивления, расходная характеристика и т. п. Такой подход при определении внутреннего авторитета клапана через пропускную способность был предпринят в [5]. Для внешнего авторитета − в [3]:
"Совершенствование теории регулирования автоматизированых систем обеспечения микроклимата", ("Данфосс INFO", №1-2.2009) (2)
где:
Svs – характеристика сопротивления полностью открытого клапана, Па/(кг/ч)2;
S – характеристика сопротивления регулируемого участка, Па/(кг/ч)2.

Несмотря на предпринятые ранее другие формы представления авторитета и даже равенства частей уравнения (2), попытки нетрадиционного определения авторитетов через постоянные характеристики не получили дальнейшего развития и должной оценки отличия их физического смысла. Это предопределило выбор в [3] традиционной (средней) части уравнения (2) и послужило теоретическим выводам об изменении авторитета клапана, что опровергнуто вышеприведенными исследованиями.
Физический смысл последней части уравнения (2) значительно обширней, чем его средней части. Именно последняя часть уравнения дает однозначные ответы на ранее поставленные вопросы. Авторитет клапана не изменяется при взаимодействии с другими клапанами и не изменяется при переключении насоса, поскольку авторитет клапана определяется постоянными гидравлическими характеристиками, а не переменными, как по средней части уравнения. То есть форма расходной характеристики клапана остается постоянной. Но, самое главное состоит в том, что при использовании последней части уравнения внешний авторитет клапана теперь можно определять гораздо проще − с привлечением имеющихся характеристик в техническом описании клапана, которые применяются в традиционном гидравлическом расчете: характеристика сопротивления, либо проводимость, либо коэффициент местного сопротивления, либо максимальная пропускная способность. Взаимосвязь между перечисленными параметрами, при необходимости, осуществляется традиционно: приравниванием уравнений потерь давления, выражаемых через перечисленные параметры. Это в значительной мере упрощает совершенствование компьютерного и ручного расчета автоматизированных систем в соответствии с современным развитием теории регулирования.

Таким образом, уравнения авторитетов в теории регулирования систем обеспечения микроклимата [5; 8] без потери математического, но с приобретением гораздо более глубокого физического смысла могут быть видоизменены путем замены потерь давления на соответствующие характеристики, отражающие сопротивление регулирующего отверстия клапана, сопротивление клапана и сопротивление регулируемого участка.

"Данфосс INFO" (№1-2.2009)

 Все статьи по данной тематике
Статьи про оборудование: DANFOSS
 · "Совершенствование теории регулирования автоматизированых систем обеспечения микроклимата", ("Данфосс INFO", №1-2.2009)
 · "Европейские и отечественные инженерные системы зданий часть 4." ("Данфосс INFO", №4.2008)
 · "Терморегуляторы "Danfoss" для двуxтрубных систем отопления", ("Данфосс INFO",№3.2006)
 · "Мнимая экономия затрат на системах отопления могоэтажных и высотных зданий. Часть II" ("Данфосс INFO", №03.2005)
 · "Новое поколение систем обеспечения микроклимата"("Данфосс INFO" №01.2005)
 · "Европейские и отечественные инженерные системы зданий" ("Данфосс INFO" №3,04.2007)
 · Особенности дисковых поворотных заслонок Danfoss «Баттерфляй» (Статья Данфосс INFO №4/2006)
 · "Гідравлічна та економічна одно- та двотрубних систем водяного опалення", ("Данфосс INFO", №01.2005)
 · "«Danfoss» укрепляет свои позиции на рынке тепловых насосов" ("Данфосс INFO", №2.2007)
 · ""Danfoss". Нет предела совершенству", ("Данфосс INFO", №3.2008)
 · Блочные тепловые пункты "Danfoss", ("Данфосс INFO", №03.2005)
 · "Danfoss". Блочные тепловые пункты, ("Данфосс INFO", №3.2008)
 · "Danfoss". Применение квартирных тепловых пунктов ("Данфосс INFO", №3,2008)
 · Тепловые насосы "Danfoss" ("Данфосс INFO" №1,02.2009)
 · "Danfoss". Новый комнатный терморегулятор CRCP, ("Данфосс INFO" №1,02.2009)
 · "Danfoss". Расширена линейка автоматических самобалансирующихся клапанов AB-QM ("Данфосс INFO" №1,02.2009)
 · "Danfoss". Комнатные электронные регуляторы RET 230 ("Данфосс INFO" №1,02.2009)
 · "Danfos". Новые программируемые термостатические элементы ("Данфосс INFO" №3,04.2007)
 · "Danfoss". Новые фланцевые ручные балансировочные клапаны ("Данфосс INFO" №3. 04.2007)
 · "Danfoss" фокусируется на тепловых насосах ("Данфосс INFO" №3/2006)
 · Дополнительные пути рационального использования энергетических ресурсов («Данфосс INFO» №1/2006)
 · Изменение № 1 К ДБН В.2.2-15-2005. Жилые здания. Основные положения(действует с 1.04.2009 г.) ( "Данфосс INFO", №1 02.2009)
 · Требования к производителям терморегуляторов по предоставлению достоверных характеристик ("Данфосс INFO", №3 04.2007)
 · Новый терморегулятор "DANFOSS" ("Данфосс INFO", №4.2008)
 · Новая серия радиаторных терморегуляторов "DANFOSS" X-TRA СOLLECTION™ ("Данфосс INFO", №1. 01.2009)

 Каталог товаров
·  КОТЛЫ ОТОПИТЕЛЬНЫЕ
·  Насосы
·  Колонки водонагреватели
·  Камины
·  Тепловые насосы
·  Конвекторы
·  Водонагреватели бойлеры
·  Тепловентиляторы
·  Инфракрасный обогрев
·  Нагревательный кабель, мат - Теплый пол
·  Модульные котельные газовые и твердотопливные
·  Газовая запорно-регулирующая арматура
·  Тепловые завесы
·  Фильтры очистки воды, системы обратного осмоса
·  Расширительные баки, баки-аккумуляторы
·  Горелки газовые
·  Осушители воздуха
·  Ветрогенераторы
·  Солнечные установки (Гелиосистемы)
·  Вентиляторы
·  Дизельные генераторные установки
·  Запасные части и комплектующие
·  Стабилизаторы напряжения, инверторы и ИБП
·  Кондиционеры
·  Очистители воздуха
·  Полотенцесушители
·  Преобразователи частоты
·  Радиаторы
·  Регуляторы, автоматика для отопления и водоснабжения
·  Сепараторы воздуха и шлама, гидрострелки
·  Теплообменники
·  Трубопроводная арматура (запорная)
·  Проектирование внутренних инженерных систем
·  Снято с производства

 Торговые марки
Все торговые марки

AE TECHNLOGY - преобразователи частоты, регулируемые электроприводы
AIRELEC BASIC - электрические конвекторы
AIRWELL - кондиционеры сплит-системы
ALF - инфракрасные обогреватели
AMCOR - осушители воздуха
AQUAFILTER - фильтры
ARISTON - водонагреватели электрические накопительные
ATLANTIC - электрические конвекторы
ATMOS - котлы твердотопливные, котлы пиролизные
ATOLL - фильтры систем обратного осмоса
BALLU - осушители воздуха
BAXI - котлы газовые
BIASI - газовые настенные и стационарные (напольные) котлы
BIOKAITRA - пеллетные котлы
BONGIOANNI - газовые котлы
BOSCH - колонки, газовые, твёрдотопливные и конденсационные котлы
BUDERUS - газовые и твёрдотопливные котлы, водонагреватели
BURGMANN - торцевые уплотнения
CHAFFOTEAUX & MAURY - газовые, конденсационные котлы, водонагреватели, колонки
CHALLENGER - аккумуляторы для ИБП
CUMMINS - дизельные генераторные установки
DAIKIN - кондиционеры, очистители воздуха
DAKON - твёрдотопливные пиролизные котлы
DANFOSS - трубопроводная (запорная) арматура, терморегуляторы, автоматика
DEVI - электрический теплый пол, защита от льда, полотенцесушители...
DREIZLER - горелки газовые
E.C.A. - котлы газовые, конденсационные, твёрдотопливные
ECO - инфракрасные обогреватели
ECOR PRO - осушители воздуха
ECOSOFT - системы фильтрации воды и водоподготовки
EKOTEZ - осушители воздуха
ELEKS - стабилизаторы напряжения
EMU-WILO - насосы погружные, промышленные насосы
EUROHEAT VOLCANO - тепловые вентиляторы и завесы
EUROTHERM-КОЛВИ - котлы твёрдотопливные стальные, аккумуляционные ёмкости
EXA-POWER - инверторы напряжения и ИБП
FERROLI - газовые и твердотопливные котлы
FLAMINGO - электрические конвекторы
FLAMINGO-AERO - ветрогенераторы
FLOWAIR - тепловые вентиляторы
FRICO - инфракрасные обогреватели, тепловые завесы, тепловентиляторы...
FUJITSU - кондиционеры, очистители воздуха
GALANZ - кондиционеры сплит-системы
GESAN - дизельные генераторные установки
GRUNBECK - фильтры, системы обратного осмоса
HARGASSNER - твёрдотопливные пеллетные котлы
HERMANN - газовые котлы
HOTWELL - газовые промышленные котлы
HYUNDAI - преобразователи частоты, регулируемые электроприводы
IMMERGAS - газовые котлы
IMP PUMPS - циркуляционные насосы для систем отопления и водоснабжения
JUNKERS - газовые котлы, колонки (водонагреватели)
KERMI - стальные радиаторы
KLIMA HITZE - бойлеры водонагреватели навесные
KORAD - стальные радиаторы
KORADO - стальные радиаторы
KRIGER - котлы твёрдотопливные стальные
KROMSCHRODER (ELFATHERM) - регуляторы, датчики для отопленияи водоснабжения
LECHMA - каминные топки с водяным контуром, камины
LOGICPOWER - стабилизаторы напряжения
MASTER DESA - тепловентиляторы, нагреватели воздуха
MEIBES - солнечные коллектора, насосные группы
MOEL - инфракрасные обогреватели
NAVIEN - Газовые навесные котлы
PANASONIC - кондиционеры сплит-системы
PROTHERM - газовые, электрические и твёрдотопливные котлы, бойлеры
PROTON - тепловентиляторы, системы воздушного отопления
REFLEX - расширительные баки, бойлеры, водонагреватели
REGULUS - медно-алюминиевые радиаторы
ROBUR - газовые тепловые вентиляторы
RODA - твердотопливные котлы
SALICRU - источники бесперебойного питания
SALMSON - насосы циркуляционные
SALUS CONTROLS - регуляторы и автоматика для систем отопления
SAUNIER DUVAL - газовые котлы
SCHULZ - теплоаккумулирующие емкости
SEEPEX - шнековые насосы промышленные
SEITRON - термостаты электромеханические, хроностаты цифровые программируемые
SINPRO - блоки, источники бесперобойного питания
SMARTWAY - кондиционеры сплит-системы
SONNIGER - газовые тепловентиляторы
SPIROVENT - сепараторы воздуха и шлама, воздухоотводчики
STROPUVA - котлы твёрдотопливные
SWEP - теплообменники пластинчатые паяные
TEPLOBAK - емкости аккумуляционные
THERMAKS - теплообменники пластинчатые разборные
THERMONA - газовые, электрические и твёрдотопливные котлы, каскадные котельные, солнечные системы
UFO - инфракрасные обогреватели, вентиляторы
UNICAL - котлы стационарные водогрейные
VAILLANT - котлы газовые, водонагреватели электрические проточные
VENTURA - аккумуляторы для ИБП
VERIA - электрический теплый пол, кабели и маты
VIADRUS - котлы промышленные газовые, твёрдотопливные, универсальные
VIESSMANN - газовые котлы...
VOLTER - стабилизаторы напряжения
VTS - тепловые завесы
WEISHAUPT - горелки газовые
WESTEN - котлы
WILO - насосы циркуляционные, глубинные, дренажные, насосные станции, промышленные насосы
АРГУС-СЕРВИС - блочные котельные ТМ (теплогенераторы модульные)
КОЛВИ - котлы газовые жаротрубные
КОНВЕКТОР - конвекторы в пол

 Поиск по сайту
Искать:

 Контакты
КИЕВ
доставка по Украине
доставка по Киеву 
- бесплатная
от 4000 грн

(044) 362-4000
(044) 362-7000
(067) 472-0377 Розничный отдел
(067) 474-0206 Оптовый отдел
E-mail: info@teplo.com

ЧЕРКАССЫ
(0472) 33-00-50
(0472) 33-00-60 (факс)
(067) 470-3148


 Мой заказ
Для того, чтобы оформить заказ, Вам необходимо сначала выбрать интересующие Вас товары, нажимая кнопку "Купить!". Затем Вы сможете распечатать эту выборку или сформировать заказ.

 Ключевые слова

Полный список тематических подборов


 Фото из галереи

Посмотреть все фото

 Статьи и обзоры
"Новинки от DEVI. Теплый пол. Системы снеготаяния" (журнал "М+Т" 10.2002)

Дополнительные пути рационального использования энергетических ресурсов («Данфосс INFO» №1/2006)

"Теплообменник серии SLIM – умный, элегантный, компактный"

Фiльтри зi зворотним промиванням вiд Grunbeck (М+Т, №05.2004)

"Получит ли мороз-воевода генеральские лампасы?" (© Литвинчук Маркетинг)

"Автоматика керування помпами" ("М+Т" №05.2001)

Гарантована дезiнфекцiя води (М+Т, №05.2003)

"Wilo – індивідуальні рішення" ("М+Т" №02.2004)

Легіонели у питній воді (Стаття "М+Т", 4,2008)

"Поймать снежинку на подлете" (статья компании "DEVI")


Все статьи и обзоры...

Если Вы заметили в тексте на сайте ошибку, пожалуйста выделите её мышкой и нажмите Ctrl+Enter
Система Orphus

  Top100+ :: TEPLO.com   <Журнал С.О.К. - Сантехника, Отопление, Кондиционирование> ТеплоВики
энциклопедия
отопления
  SpyLOG Rated by MyTOP Rambler's Top100

Киев - Винница - Днепропетровск - Донецк - Житомир - Запорожье - Ивано-Франковск - Кировоград - Луганск - Луцк - Львов - Николаев - Одесса - Полтава - Ровно - Симферополь - Сумы - Тернополь - Ужгород - Харьков - Херсон - Хмельницкий - Черкассы - Чернигов - Черновцы


Интернет-магазин | Скидка 5% | Статьи | Галерея | Монтаж | Документация | Форум | Топ 100 | Промышленное оборудование | Модульные котельные | Поквартирное отопление | Как купить | Доставка | Ссылки | Новости | О нас | Сервисные центры | Карта сайта

Авторское право ТеплоКом © 2004-2017. Все права защищены.
Разработка ® Denis A. Cherkasov